Träume nicht, handle!

Somit ergibt sich für diesen Teil der Schallverstärkungsstrecke folgende Struktur:
- passiver Brückenregler für niedrige und hohe Frequenzen,
- passive Lautstärkeregelung,
- ein Vorverstärker mit linearem Amplitudenfrequenzgang (AFC) und minimaler Verzerrung im Betriebsfrequenzbereich.
Der offensichtliche Nachteil von Anpassungen am Vorverstärkereingang besteht darin, dass die Verschlechterung des Signal-Rausch-Verhältnisses durch den hohen Signalpegel moderner Tonwiedergabegeräte weitgehend ausgeglichen wird.

Vorgeschlagen Vorverstärker Kann in hochwertigen Stereo-Audioverstärkern verwendet werden. Mit der Klangregelung können Sie den Amplitudenfrequenzgang (AFC) gleichzeitig auf zwei Kanälen in zwei Frequenzbereichen einstellen: unten und oben. Dadurch werden die Eigenschaften der Raum- und Akustiksysteme sowie die persönlichen Vorlieben des Zuhörers berücksichtigt.

Und noch einmal eine kleine Geschichte

Reis. 1. Diagramm eines hochwertigen Klangregelblocks

Durch Ausprobieren kam ich auf eine einfache Vorverstärkerschaltung (Abb. 2), mit der das Tonwiedergabesystem jedoch den Klang kommerziell hergestellter Geräte, zumindest derjenigen meiner Freunde und Bekannten, bei weitem übertraf.

Reis. 2. Schematische Darstellung eines Vorverstärkerkanals für UMZCH S. Batya und V. Sereda

Als Grundlage dient die Schaltung des Vorverstärkers des stereophonen Elektrophons von Yu. Krasov und V. Cherkunov, die auf der 26. All-Union-Ausstellung der Funkamateurdesigner demonstriert wurde. Dies ist die linke Seite der Schaltung, einschließlich der Klangregler.

Das Auftreten einer Kaskade auf Transistoren unterschiedlicher Leitfähigkeit im Vorverstärker (VT3, VT4) ist mit einer Diskussion über Verstärker mit dem Lehrer des Labors für Fernsehtechnik an der Fakultät für Funksysteme A. S. Mirzoyants verbunden, mit dem ich zusammengearbeitet habe als Student. Während der Arbeit wurden lineare Kaskaden zur Verstärkung des Fernsehsignals benötigt, und Alexander Sergeevich berichtete, dass seiner Erfahrung nach „verkehrte“ Strukturen, wie er es nannte, die besten Eigenschaften besitzen, also Verstärker auf Transistoren des Gegenstruktur mit direkter Kopplung. Beim Experimentieren mit UMZCH habe ich herausgefunden, dass dies nicht nur für Fernsehgeräte, sondern auch für Beschallungsgeräte gilt. Anschließend habe ich in meinen Entwürfen oft ähnliche Schaltungen verwendet, darunter Feldeffekttransistor-Bipolartransistor-Paare.

Ein Versuch, in der ersten Stufe Transistoren unterschiedlicher Struktur zu verwenden (zusammengesetzter Emitterfolger VT1, VT2), brachte keinen Erfolg, da die Schaltung trotz aller hervorragenden Eigenschaften (geringer Rauschpegel, geringe Verzerrung) einen erheblichen Nachteil hatte – eine geringere Überlastfähigkeit im Vergleich zum Emitterfolger.
Spezifikationen des Vorverstärkers:
Eingangswiderstand, kOhm= 300
Empfindlichkeit, mV= 250
Tiefe der Toneinstellungen, dB:
bei einer Frequenz von 40 Hz=± 15
bei 15 kHz=± 15
Tiefe der Stereobalance-Anpassungen, dB=± 6

Da beim Design von Verstärkern neue Ideen aufkamen, habe ich die alten Designs jemandem gegeben oder sie zu einem festen Preis von Watt Ausgangsleistung / Rubel verkauft. Auf einer meiner Reisen nach Leningrad nahm ich diesen Verstärker mit, um ihn einem Freund eines Freundes zu verkaufen. Wolodka sagte, dass dieser Typ viel westliche Ausrüstung habe und nahm das Gerät mit zu ihm zum Vorsprechen. Am Abend erzählte er mir das Ergebnis: Der junge Mann schaltete den Verstärker ein, hörte sich ein paar Dinge an und war mit dem Klang so zufrieden, dass er wortlos das Geld bezahlte.

Als ich erfuhr, dass der Vergleich mit importierten Geräten stattfinden würde, habe ich ehrlich gesagt nicht besonders darauf gehofft, dass der Verstärker Eindruck machen würde. Außerdem war es nicht vollständig fertiggestellt – die obere und seitliche Abdeckung fehlte.

Betrachten wir den Schaltplan eines Vorverstärkerkanals (Abb. 2). Am Eingang sind hochohmige Lautstärke- (R2.1) und Balance-Regler (R1.1) verbaut. Vom mittleren Anschluss des Widerstands R2.1 wird das Tonsignal über den Übergangskondensator C2 dem zusammengesetzten Emitterfolger VT1, VT2 zugeführt, der für den normalen Betrieb der passiven Klangregelung in Brückenschaltung erforderlich ist. Um die durch den Tonblock verursachte Dämpfung zu beseitigen und das Signal auf den erforderlichen Pegel zu verstärken, ist an den Transistoren VT3, VT4 ein zweistufiger Verstärker installiert.

Die Stromversorgung des Vorverstärkers ist vom positiven Zweig des Leistungsverstärkers nicht stabilisiert. Die Versorgungsspannung wird den Kaskaden VT3, VT4 über die Filter R17, C10, C13 und dem Eingangsemitterfolger R8, C4 zugeführt. Eine wichtige Rolle spielt die VD1-Diode: Ohne sie wäre es nicht möglich, den Hintergrund des Wechselstroms mit einer Frequenz von 100 Hz am Ausgang des Leistungsverstärkers vollständig zu eliminieren.

Konstruktiv ist der Vorverstärker in einer „Linie“ aufgebaut, alle Teile sind auf einer Leiterplatte verbaut, oben verschlossen mit einem U-förmigen Schirm aus 0,8 mm dickem Stahl.

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Für eine sanfte Klangregelung sind variable Widerstände mit umgekehrter logarithmischer Abhängigkeit (Kurve B) erforderlich.
Mit dem Programm können Sie die Funktionsweise der entworfenen Klangregelung klar erkennen Tonstapelrechner 1.3(Abb. 9).

Reis. 9. Modellierung von Klangreglern für die in Abb. gezeigte Schaltung. 8

Reis. 11. Schematische Darstellung des Tonblocks und des Vorverstärkers für den „Studenten“ UMZCH

Ein experimenteller Test mehrerer Operationsverstärker zeigte, dass auch ohne einen Kondensator im geerdeten Zweig des Gegenkopplungsteilers die konstante Ausgangsspannung einige Millivolt beträgt. Aus Gründen der Vielseitigkeit sind jedoch am Eingang der Klangregeleinheit und am Ausgang des Vorverstärkers Koppelkondensatoren (C1, C6) vorgesehen.
Abhängig von der erforderlichen Empfindlichkeit des Verstärkers wird der Widerstandswert des Widerstands R10 aus der Tabelle ausgewählt. 2. Sie sollten nicht den genauen Wert der Widerstandswiderstände anstreben, sondern deren paarweise Gleichheit in den Verstärkerkanälen.

Tabelle 2

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Igor Kotov, Chefredakteur der Zeitschrift Datagor

Der Hauptnachteil einer passiven Klangregelung ist die geringe Verstärkung. Ein weiterer Nachteil besteht darin, dass zur Erzielung einer linearen Abhängigkeit des Lautstärkepegels vom Drehwinkel variable Widerstände mit logarithmischer Steuerkennlinie (Kurve „B“) erforderlich sind.
Der Vorteil passiver Klangregler besteht darin, dass die Verzerrung geringer ist als bei aktiven (z. B. der Baxandal-Klangregler, Abb. 12).

Reis. 12. Aktive Klangregelung von P. Baxandal

Reis. 13. Platzierung der Teile auf der Leiterplatte

Elemente, die sich auf den rechten Kanal des Vorverstärkers beziehen, sind mit einem Strich gekennzeichnet. Die gleiche Markierung erfolgt in der Leiterplattendatei (mit der Erweiterung *.lay) – die Beschriftung erscheint, wenn der Cursor auf das entsprechende Element bewegt wird.
Zunächst werden kleine Teile auf der Leiterplatte installiert: Drahtbrücken, Widerstände, Kondensatoren, Ferrit-„Perlen“ und eine Buchse für die Mikroschaltung. Zuletzt werden Klemmenblöcke und variable Widerstände installiert.
Schalten Sie nach der Überprüfung der Installation den Strom ein und prüfen Sie den „Nullpunkt“ an den Ausgängen des Operationsverstärkers. Der Offset beträgt 2 – 4 mV.
Auf Wunsch können Sie das Gerät über einen Sinusgenerator antreiben und die Kennlinien übernehmen (Abb. 14).

Reis. 14. Installation zur Charakterisierung des Vorverstärkers

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Igor Kotov, Chefredakteur der Zeitschrift Datagor

Erwähnte Quellen

Vladimir Mosyagin (MVV)

Russland, Weliki Nowgorod

Ab der fünften High-School-Klasse begann ich, mich für Amateurfunk zu interessieren.
Diplomspezialität - Funkingenieur, Ph.D.

Autor der Bücher „Für einen jungen Funkamateur zum Lesen mit dem Lötkolben“, „Geheimnisse des Amateurfunkhandwerks“, Mitautor der Buchreihe „Zum Lesen mit dem Lötkolben“ im Verlag „SOLON- Press“, ich habe Veröffentlichungen in den Zeitschriften „Radio“, „Instruments and Experimental Techniques“ usw. .

Leserabstimmung

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UMZCH VVS-2011 Ultimate-Version

UMZCH VVS-2011-Version Ultimativer Autor des Schemas Viktor Zhukovsky Krasnoarmeysk

Spezifikationen des Verstärkers:
1. Große Leistung: 150 W/8 Ohm,
2. Hohe Linearität - 0,000,2...0,000,3 % bei 20 kHz 100 W / 4 Ohm,
Kompletter Satz Serviceeinheiten:
1. Halten Sie die Nullspannung konstant,
2. Kompensator für den Widerstand von Wechselstromkabeln,
3. Stromschutz,
4. DC ausgang spannung schutz,
5. Reibungsloser Start.

UMZCH VVS2011-Programm

Das Layout von Leiterplatten wurde von einem Teilnehmer an vielen beliebten Projekten LepekhinV (Vladimir Lepekhin) durchgeführt. Es hat sehr gut geklappt).

UMZCH-VVS2011-Karte

ULF-Verstärkerplatine VVS-2011 wurde für die Tunnelbelüftung (parallel zum Kühler) konzipiert. Der Einbau der Transistoren UN (Spannungsverstärker) und VK (Endstufe) ist etwas schwierig, weil Die Montage/Demontage muss mit einem Schraubendreher durch Löcher im PP mit einem Durchmesser von ca. 6 mm erfolgen. Bei geöffnetem Zugang fällt die Projektion der Transistoren nicht unter das PP, was wesentlich praktischer ist. Ich musste das Board ein wenig modifizieren.

Einen Punkt habe ich in der neuen Software nicht berücksichtigt— Dies ist der Komfort beim Einrichten eines Schutzes auf der Verstärkerplatine:

C25 0,1n, R42* 820 Ohm und R41 1k sind alle Elemente SMD und befinden sich auf der Lötseite, was beim Einrichten nicht sehr praktisch ist, weil Sie müssen die Schrauben, mit denen die Leiterplatte an den Ständern und die Transistoren an den Heizkörpern befestigt sind, mehrmals lösen und festziehen. Angebot: R42* 820 besteht aus zwei parallel geschalteten SMD-Widerständen, daher der Vorschlag: Wir löten einen SMD-Widerstand sofort, wir löten den anderen Ausgangswiderstandsüberhang an VT10, einen Ausgang an die Basis, den anderen an den Emitter, wir wählen ihn aus das Passende. Ausgewählt, ändern Sie die Ausgabe zur besseren Übersichtlichkeit in smd:

Der im UMZCH beschriebene High-Fidelity-UMZCH wurde für die subjektive Untersuchung des Klangs digitaler Laser-CD-Player (LDCs) entwickelt.

Während der Untersuchung wurden leistungsstarke hochwertige Akustiksysteme (AS) an den Ausgang des UMZCH und deren Eingang an den Ausgang des PCD angeschlossen, um minimale Phasen- und nichtlineare Verzerrungen zu gewährleisten und den Geräuschpegel zu reduzieren durch den einfachsten ohmschen Spannungsteiler, der als drahtgewickelter variabler Widerstand SP5-21-A-2 mit einem Widerstand von 15 kOhm verwendet wurde.

Mit diesem Teiler können Sie die Lautstärke auf 90-94 v einstellen, was für die Durchführung einer subjektiven Untersuchung erforderlich ist, da bei dieser Lautstärke eine normale Ausgewogenheit des Spektrums gewährleistet ist und keine zusätzliche Frequenzkorrektur erforderlich ist. Anschließend wurde die Anpassung nur dann durchgeführt, wenn der Lautsprechertyp geändert wurde oder die Nennausgangsspannung des getesteten PCD von der Standardausgangsspannung (2 V eff) abwich.

Bei Verwendung des beschriebenen UMZCH als Basisverstärker eines hochwertigen Tonwiedergabekomplexes muss dieser um eine feinkompensierte Lautstärkeregelung und eine Klangregelung mit einer Empfindlichkeit von 150...200 mV ergänzt werden. Eine Beschreibung einer solchen vom Autor entwickelten Steuereinheit findet sich im unten veröffentlichten Artikel.

Wichtigste technische Merkmale

• Eingangsimpedanz, kOhm - 150
• Nenneingangsspannung, mV - 150
• Nennausgangsspannung, m V - 800
• Relativer Geräuschpegel: gewichteter Wert – 94 dBA, ungewichteter Wert – 88 dB
• Tiefe der Lautstärkeregelung, dB - 36
• Tiefe der Klangregelung, dB + 10...—10
• Harmonischer Koeffizient, % beim Nennpegel des OUTPUT-Signals.<0,001 %
• Überlastfähigkeit, dB 4-18.

Schematische Darstellung und Funktionsprinzip

Das Blockdiagramm ist in Abb. dargestellt. 1. Seine erste Stufe ist auf dem Operationsverstärker DA1.1 (DA2.1) montiert und dient als Stereo-Balance-Regler. Mit dem Widerstand R21 kann die Verstärkung jedes Kanals innerhalb von ±4 dB geändert werden.

Die zweite Stufe des Blocks ist auf dem Operationsverstärker DA1.2 (DA2.2) montiert und ist eine Modifikation der aktiven lautkompensierten Lautstärkeregelung, die ausführlich in beschrieben wird.

Das Prinzip der Frequenzkompensation dieses Reglers im Niederfrequenzbereich basiert auf der Änderung der Zeitkonstanten der OOS-Schaltkreise, die die Operationsverstärker C3R5R7.1 und R7.1R9C6 (C15R26R7.2 und R7.2R30C18) bei der Regelung abdecken Die Lautstärke sowie die Änderung des Frequenzgangs des frequenzabhängigen Teilers R5R6C4 (R26R27C16) beim Bewegen des Lautstärkereglers R7.1 (R7.2).

Die Frequenzkompensation im höheren Frequenzbereich erfolgt durch die Schaltung C5R8 (C17R28), die parallel zu einem Teil des Widerstands R7.1 (R7.2) geschaltet ist. In der (laut Diagramm) äußerst linken Position des Motors R7.1 (R7.2) ist die Bedingung C3R5 = C6(R9+R7.1) (C15R26 = C18(R30+R7.2)) erfüllt.

Schematische Darstellung einer hochwertigen Lautstärke-, Balance- und Höhen-/Bass-Klangregelung.

Der Schaltkreis C4R6 (C16R27) wird nach dem Prinzip des virtuellen Kurzschließens der Operationsverstärkereingänge überbrückt, und der Schaltkreis C5R8 (C17R28) wird durch den entsprechenden Abschnitt des Widerstands R7.1 (R7.2) überbrückt, sodass die Kaskade eine Einheit hat und frequenzunabhängiger (im Audiobereich) Übertragungskoeffizient.

Die durch die Kaskade gebildeten Frequenzgänge in der Extrem- und Mittelstellung des Lautstärkereglers R7 sind in Abb. dargestellt. 2 und unterscheiden sich über den gesamten Regelbereich kaum von den idealen Lautheitskompensationskurven, die auf der Grundlage der Fletcher-Munson-Kurven gleicher Lautheit erstellt wurden.

Die Besonderheit der beschriebenen Lautstärkeregelung ist die nahezu exponentielle Abhängigkeit des Übertragungskoeffizienten bei mittleren Frequenzen mit einer linearen funktionalen Abhängigkeit des Widerstands vom Drehwinkel der Achse des Widerstands R7.

Dies gewährleistet eine maximale Steuerungsruhe, da das Drehen der Achse um den gleichen Winkel gleichen Volumeninkrementen entspricht. Elektronische Schalter mit VT1.1-Transistoren. und VT1.2 (VT1.3 und VT1.4) ermöglichen die Deaktivierung der Lautstärkekompensation.

Der Operationsverstärker DA3.1 (DA3.2) verfügt über eine aktive Klangregelung für niedrigere R13.1 (R13.2) und höhere R14.1 (R14.2) Frequenzen. In Abb. Abbildung 3 zeigt den von dieser Kaskade erzeugten Frequenzgang in verschiedenen Stellungen der Regler. Wie aus der Abbildung ersichtlich ist, beträgt die maximale Korrekturtiefe 10 dB, was für eine komplexe Klangwiedergabe mit hoher Wiedergabetreue völlig ausreichend ist.

Gleichzeitig konnte durch die Begrenzung der Korrekturtiefe die Fehlanpassung im Frequenzgang und Phasengang des rechten und linken Kanals im Frequenzbereich 20 auf Werte von maximal 0,2 dB bzw. 3 Grad reduziert werden. .20.000 Hz in jeder Stellung der Regler (dasselbe gilt auch für den Lautstärkeregler), was wichtig ist, um eine konstante Position der scheinbaren Schallquellen mit natürlichem Stereoklang aufrechtzuerhalten.

Durch den Einsatz aktiver Lautstärke- und Klangregler konnte mit relativ einfachen Mitteln der erforderliche Dynamikumfang des Gesamtgerätes bereitgestellt werden.

Zur Messung der harmonischen Verzerrung wird die erste Technik zur Oberwellenunterdrückung verwendet, die in beschrieben wird. In Abb. Abbildung 4 zeigt Spektrogramme des Signals am Ausgang der Lautstärke- und Klangregelungseinheit, wenn ein Signal vom Generator an seinen Eingang angelegt wird, dessen Spektrum in Abb. dargestellt ist. 5 (die erste Harmonische mit einer Frequenz von 1 kHz wird in beiden Spektrogrammen um 60 dB unterdrückt).

Der relative Pegel der größten zweiten Harmonischen beträgt -108 dB, was einem nichtlinearen Verzerrungskoeffizienten für die zweite Harmonische von 0,0004 % entspricht. Unter Berücksichtigung höherer Harmonischer überschreitet der gesamte harmonische Verzerrungskoeffizient 0,001 % nicht.

Aufgrund des Abfalls der Schleifenverstärkung des Operationsverstärkers bei höheren Audiofrequenzen ist der Grad der Intermodulationsverzerrung des Geräts etwas höher. In Abb. Abbildung 6 zeigt Spektrogramme des Ausgangssignals, wenn die Summe zweier sinusförmiger Spannungen mit einer Frequenz von 19 und 20 kHz an den Eingang des Geräts angelegt wird.

Im Spektrogramm werden die Pegel der Nutzkomponenten (19 und 20 kHz) um 45 dB unterdrückt, der relative Pegel der Intermodulationskomponente der Differenzfrequenz (1 kHz) beträgt -92 dB, was einem Intermodentspricht von 0,0025 %.

Aufbau und Details

Die Steuereinheit wird von Spannungsstabilisatoren gespeist, die auf den Transistoren VT2, VTZ und den Zenerdioden VD2, VD3 basieren und direkt an die Busse der unstabilisierten Stromversorgung UMZCH angeschlossen sind.

Das Gerät verwendet Festwiderstände MJ1T-0,125, zwei variable Präzisionsdrahtwiderstände SP5-21A-2 (R7, R13, R14) und SP5-21B (R21). Bei etwas schlechteren Ergebnissen können Sie SPZ-30g (R7, R13, R14) und SPZ-30a (R21) verwenden. In diesem Fall wird das Ungleichgewicht zwischen Lautstärke und Frequenzgang 2 dB nicht überschreiten. Als Oxidkondensatoren werden K50-16 verwendet, die anderen sind KM-4, KM-5, KM-6, K73-11.

Die Werte aller Dauerwiderstände und Kondensatoren SZ-C6, C9, C15-C18, C21 sollten nicht um mehr als 5 %, der Kondensatoren C8, C10, C20, C23 - um mehr als 10 von den im Schaltplan angegebenen Werten abweichen %, der Rest - um 20 ...80 %.

Der Austausch des Operationsverstärkers K157UD2 durch andere ist aufgrund seiner guten Rauscheigenschaften und hohen Linearität sowie der Fähigkeit, mit einer relativ niederohmigen Last zu arbeiten, unerwünscht.

Beide Kanäle des Gerätes sind auf einer Leiterplatte aus Glasfaser montiert. Das Muster der gedruckten Spuren ist in Abb. dargestellt. 7, a, und die Lage der Teile ist in Abb. 7, 6.

Mit reduzierten Anforderungen an das Lautstärkeungleichgewicht des Frequenzgangs und des Phasengangs können die Grenzen der Lautstärke- und Klangfarbensteuerung erweitert werden.

Um also die Tiefe der Lautstärkeregelung auf 60 dB zu erhöhen, sollten Sie die Werte von vier Widerständen (R6 = R27 = 470 Ohm, R9-R30 = 1 kOhm) und zwei Kondensatoren (C4 = C16 = 1 μF) ändern ), und um die Klangregelungsgrenzen auf ±16 dB zu erhöhen, müssen Sie den Widerstand von acht Widerständen reduzieren (R15 = R16 = R33 = R34 = 300 Ohm, R12-R17 = R32 = R36 = 2,7 kOhm).

Leiterplatte für hochwertige Lautstärke-, Balance- und Klangregelung.

Einrichten

Eine ordnungsgemäß zusammengebaute Lautstärke- und Klangregelungseinheit erfordert keine Anpassung. Leiterplatten für den Tonblock werden von der Mayak-Genossenschaft geliefert (siehe Radio 1990, Nr. 7, S. 80).

N. Suchow. Kiew, Ukraine.

Literatur:

1. Sukhov N. UMZCH von High Fidelity. - Radio, 1989, Nr. 6, S. 55–57.
2. Sukhov N., Bat S., Kolosov V., Chupakov A. Hochwertige Tonwiedergabetechnologie. - Kiew: Tekhnika, 1985, S. 27, Abb. 2.8. 6.
3. Newcomb A., Young R. Praktische Lautstärke: ein aktiver Schaltungsdesign-Ansatz. – Journal of the Audio Engineering Society, 1976, Bd. 24, N I, S. 32–35, Abb. 1.
4. Sukhov N., Bvt S., Kolosov V., Chupakov A. Hochwertige Tonwiedergabetechnologie. - Kiew: Tekhnika, 1985, S. 35, Abb. 2.17.
5. Sukhov N. UMZCH von High Fidelity. - Radio, 1989, Nr. 7, S. 59, Abb. 7.

Die Empfindlichkeit des menschlichen Ohrs hängt deutlich von der Frequenz ab, was anhand der Kurven gleicher Lautstärke in Abb. 1 deutlich zu erkennen ist.

Abb.1

Um eine qualitativ hochwertige Wiedergabe über den gesamten Lautstärkebereich zu gewährleisten, ist es notwendig, die entsprechenden Unterschiede in der Hörempfindlichkeit auszugleichen. Derzeit wird dieses Problem durch Lautstärkeregler gelöst, die eine nahezu optimale Lautstärkekompensation bieten.

Viele Funkamateure, die an der Entwicklung hochwertiger Geräte beteiligt sind, wissen, wie schwierig es manchmal ist, einen variablen Widerstand mit Anzapfungen für eine dünnkompensierte Lautstärkeregelung zu finden.

Mittlerweile gibt es mehrere Möglichkeiten, herkömmliche Widerstände zur Lautstärkekompensation einzusetzen.

Der vorgeschlagene Regler (Abb. 2) basiert auf dem in beschriebenen Regler.

Abb.2

Um das maximale Signal-Rausch-Verhältnis bei geringer Lautstärke zu erreichen, wird zunächst der Tone-Block auf einem Low-Noise-Chip eingeschaltet und erst dann die Lautstärkeregelung.

Tischfrequenz f=1 /2-R28C10

Die Erhöhung des Frequenzgangs bei Frequenzen unter 100 Hz entspricht 12 dB/Okt., bedingt durch die zusätzliche Wirkung der Schaltung R23, C8. Der Schaltkreis R20C7 trägt dazu bei, den Anstieg des Frequenzgangs bei Frequenzen unter 20 Hz zu begrenzen. Der Anstieg des Frequenzgangs bei Frequenzen über f=l/-R-C 8 kHz wird durch den Widerstand R25 auf 10 dB begrenzt.

Wenn Sie die Lautstärke stark reduzieren müssen („Intimeffekt“), steht Ihnen der Schalter S2 zur Verfügung. Gleichzeitig bleibt die Wirkung der Tonkompensation praktisch unverändert. Es empfiehlt sich, mit demselben Schalter auch die Empfindlichkeit der Leistungsstufenanzeige zu ändern.

Fast alle Systeme kompensieren nicht Frequenzen im Bereich von 3 bis 4 kHz, die einen Rollover von 4 bis 8 dB über den gesamten Bereich der Lautstärkeänderungen in einem schmalen Frequenzband erfordern, sowie Frequenzen von 12 bis 4 kHz. 16 kHz nahe der Hörgrenze, die einen steilen Anstieg erfordern.

In Anbetracht des hohen Pegels der anderen Teile des Stereokomplexes (Player, Tonbandgeräte, Tuner usw.), d. h. Da der Frequenzgang über den gesamten Audiobereich gleichmäßig ist, reicht zur Klanganpassung in der Regel eine Zweiband-Klangregelung aus.

Die Entwicklung basiert auf der Schaltung des Arcturus-001-Verstärkers. Zusätzlich zur Anpassung des Tons verstärkt der Regler das Signal um das Dreifache. Diese Lösung ermöglichte den Verzicht auf den Normalisierungsverstärker.

Um die oben genannten Mängel des dünnkompensierten Lautstärkereglers zu beseitigen, wurde ein dritter Klangregler mit einer Frequenz von 3,5 kHz eingeführt, mit dem man durch Einstellung der gewünschten Anhebung des Frequenzgangs den Effekt von „Präsenz“ erzielen kann sowie eine vollständigere Kompensation durch Abschwächung des Signals um 4 - 5 dB. Zum gleichen Zweck wurde in den HF-Regler eine Induktivität eingebracht, die bei einer Resonanzfrequenz von etwa 15 kHz zu einem steileren Anstieg des Frequenzgangs beiträgt.

Angesichts der Schwierigkeiten mit Ferritringen (ihre Knappheit und die Komplexität der Wicklung) wird die Induktivität des Mittelfrequenzreglers mithilfe eines Transistoräquivalents – eines Gyrators – hergestellt. Die Funktionsweise eines solchen Gyrators ist ausführlich beschrieben in.

Die Regler werden von einer bipolar stabilisierten Quelle mit einer Spannung von +15 V über RC-Filter 100 Ohm, 100 µF (im Diagramm nicht dargestellt) gespeist.

Der Equalizer kann als trägheitsfreier Rauschunterdrücker im Tonbandgerät-Weg eingesetzt werden, wodurch eine Aufnahme mit einer Mittenanhebung von ca. 5 - 6 dB und dementsprechend eine Wiedergabe mit der gleichen Blockierung erreicht wird. Gleichzeitig beträgt die Geräuschreduzierung etwa gleich 5 - 6 dB.

Die Mitteltonresonanzfrequenz wird anhand der Formel berechnet

Fo=1/2-(R6R10C3C4)1/2,

Dabei sind Widerstände in kOhm, Kondensatoren in µF und die Frequenz in kHz angegeben.

Wenn wir die Nennwerte in die Formel einsetzen, erhalten wir:

Der Gütefaktor des Resonanzkreises beträgt zwei. Bei C4 gleich 2700 pF beträgt die Resonanzfrequenz 3,5 kHz.

Bei allen fünf variablen Widerständen kommt der Typ SPZ-33-23P Gruppe A zum Einsatz, die direkt in die Platinen eingelötet werden. Die Lautstärkeregelung erfolgt auf einer separaten Platine. Alle Elektrolytkondensatoren sind Tala K50-35, der Rest ist K73-17 oder KM-56. Festwiderstände Typ C2-23 oder MLT mit einer Leistung von 0,125 W. Der Induktor ist auf einen 2000-NM-K18x5x5-mm-Ring gewickelt und enthält 100 Windungen PEL-1 0,27-Draht. Anstelle einer äquivalenten Induktivität (Elemente R6, RIO, R11, C4, VT1) zwischen den Punkten A und B können Sie eine Induktivität von 60 MGn, 250 Windungen PEL-1 0,18-Draht im selben Ring einschalten. In diesem Fall muss der Kondensator C3 mit einer Kapazität von 0,01 μF durch 0,033 μF ersetzt werden.

Ohne Ringe kann die Induktivität L1 vollständig eliminiert werden, während der Anstieg der HF-Komponenten des Signals in einem breiteren Frequenzband erfolgt.

Literatur:

1. M. Sapozhkov. „Elektroakustik“, M, 1978.
2. ALS. Nr. 1185573 publ-126-86 S.9
3. S. Fedichkin. „Lautkompensierte Lautstärkeregelung“ „Radio“ Nr. 9/84 S. 43,44
4. N. Sukhov und andere. „Hochwertige Tonwiedergabetechnologie.“ Kiew. Technik. 1985 S.27.
5. A. Vorontsov, V. Voronov. „Arcturus-001-stereo.“ Radio Nr. 1/77, S. 34 – 37
6. L. Stasenko. „Multiband mit Analoga von LC-Filtern“ „Radio“ Nr. 10/79 S. 26 - 27
7. N. Suchow. „Trägheitsfreier Geräuschunterdrücker.“ „Radio“ Nr. 2/83, S. 50.

Dieser Abschnitt enthält Materialien zu Audiofrequenz-Leistungsverstärkern (APPA), Vorverstärkern, Klangreglern (aktiv und passiv), Eingangsschaltern, Mikrofonverstärkern, Schutzsystemen für Tonwiedergabegeräte, einschließlich Lautsprecher, und anderen Blöcken des Tonwiedergabepfads, digital oder analog.

Ein aktualisiertes Dateiarchiv zum Thema „Verstärker und NF-Filter“ befindet sich .

Ein Artikel über den Entwurf und die Berechnung von Frequenzweichen an Lampen, einschließlich Filtern 1. und 2. Ordnung. Es wird vorgeschlagen, Überkreuzungen und andere Elemente von Lampenschaltungen im TUBE CAD-Programm zu berechnen, das zum Download zur Verfügung steht.

Monophoner, aktiver Lautsprecher mit Bi-Amping „Für die Dacha“.
Kurze Einleitung.

Ziel des Projekts war es, eine akustische Einheit zu schaffen, die Musik von Drittquellen (Mobiltelefonen, Playern usw.) wiedergibt. Unter Berücksichtigung der Tatsache, dass es „im Feld“ keinen Hörplatz gibt, der einen Stereoeffekt liefert, wurde beschlossen, ein monophones Gerät zu bauen.

Als erschwerende Umstände wurden angenommen:

• Zwei-Wege-Aktivsystem mit Brückenverstärker im Niederfrequenzkanal (zur Effizienzsteigerung)
• Phaseninvertiertes Design (auch zur Effizienzsteigerung)
• Der Einsatz von Konsumgütern, hochwertige Lautsprecher
• Elektronische Korrektur des Frequenzgangs eines hochwertigen Tieftöners in einem vorgegebenen Akustikdesign (FI)
• Unipolare Stromversorgung,
• Weit verbreitete UMZCH-ICs (TDA2005 für LF und K174UN14 für MF-HF)
• Aktive Klangregelung,
• Laute Lautstärkeregelung
• Überlastungsanzeige eines beliebigen UMZCH
• Aktiver Begrenzer für Überlastung eines beliebigen UMZCH.
• Zwangskühlung des Netzteils und der UMZCH-Kühler mit proportionaler Steuerung
• Eliminierung einer Stromschleife bei der Stromversorgung einer Schallquelle über eine Wechselstromquelle.
• Integrierte Teleskopantenne, zum Anschluss einer Quelle mit eingebautem Funkempfänger, ein kurzes Kabel.

Während der Projektdurchführung wurden einige entwickelte und prototypische Schaltungslösungen aus dem endgültigen Entwurf ausgeschlossen, um weitere Komplikationen zu vermeiden.

Zuschneiden wurde angewendet auf:

• aktive 2-Kanal-Frequenzweiche auf 4 Operationsverstärkern (siehe Abb.1), bestehend aus einem Tiefpassfilter 4. Ordnung, einem Phasenumkehrer (Allpassfilter) und einem Signalkombinierer zur Isolierung der mittelhohen Frequenzkomponenten des Signals (ersetzt durch passive RC-Filter).

(klicken um zu vergrößern)

• Shaper OOSN+POST für Brücke UMZCH LF-Kanal auf 4x Operationsverstärker (siehe Abb.2)- durch einen degenerierten Linkwitz-Korrektor ersetzt - keine vollständige T-Brücke - 2 Widerstände und 2 Kondensatoren. ()

(klicken um zu vergrößern)

AC-Box – Bassreflex, berechnet mit dem Programm und mit dem Programm konfiguriert werden

Gehäusematerial – Spanplatte 16 mm. Die Innenseite besteht aus Polsterpolyester, in zwei Schichten, mit einem Möbeltacker befestigt; die Außenseite besteht aus Linoleum, auf flüssige Nägel geklebt und mit einer dünnen Schicht bestrichen. Schutzgitter aus verzinktem Metall mit einem Transparenzkoeffizienten von 62,5 %.

Die Bassreflexöffnung befindet sich unten an der Rückwand. Die Rückwand am Rand des Hafens ist abgeschrägt und wird zum Ausgang des Hafens hin breiter. In die Verbindung der Rückwand des FI-Tunnels mit dem Boden ist eine Holzecke eingeklebt, die mit einem gerippten Teppich (wie Cord) bedeckt ist Wand der Klimaanlage. Entlang der breiten Wände des FI werden 5 mm breite Streifen des gleichen Teppichs im Schachbrettmuster mit einer Stufe von 3 cm aufgeklebt. Alle diese Maßnahmen zielen darauf ab, Obertöne im FI-Tunnel zu unterdrücken.

Die Schnittstelle zwischen LF und MF-HF beträgt ca. 500Hz.

Der Tieftöner ist eine Art wurzelloser Mittelbass mit einer Leistung von 30 W.

MF-HF – Auto-Breitband mit Panasonic EAB-43

Der Bassreflex ist auf die Resonanzfrequenz des Tieftöners abgestimmt.

Der Gesamtfrequenzgang des Lautsprechers erwies sich als recht linear. Sie wird von oben durch den Eingangstiefpass zweiter Ordnung mit einer Grenzfrequenz auf dem Niveau von –3 dB – 14,3 KHz und von unten, entlang der Vorderseite, durch die Bassreflexeinstellung – 100 Hz – begrenzt. Der Schalldruckabfall durch die Bassreflexöffnung beginnt bei einer Frequenz von 40 Hz, was ein sehr guter Indikator für einen Tieftöner ist, der meiner Meinung nach offensichtlich ein „Mittelbass“-Lautsprecher ist.

Am Eingang (siehe Abb. 1) Addierer - Begrenzer an einem Operationsverstärker mit einem OEP-2-Optokoppler im OOS, am Eingang des Operationsverstärkers - RC-Hochpassfilter mit einer Grenzfrequenz bei einer Frequenz von 48 Hz.

Dann ein Tschebyscheff-Tiefpassfilter mit einem Grenzpegel von –3 dB bei einer Frequenz von 14,3 kHz, um supratonale Komponenten aus dem DAC-Ausgang billiger Geräte zu unterdrücken.

Umschaltbare, lautkompensierte Lautstärkeregelung „nach Suchow“ (siehe Radio Nr. 4 1980 S. 38, Radio Nr. 10 1990 S. 59,

Aktive Klangregelung an einem Operationsverstärker ( ) , abgestimmt auf den Frequenzgang der in den Lautsprechern verbauten ausgewählten Lautsprecher. Die Klangregelung erhöht lediglich den Frequenzgang der Lautsprecher bei niedrigen Frequenzen und hohen Frequenzen. Die Stärke des Anstiegs überschreitet nicht 10 dB.

Trennfilter:

im MF-HF-Kanal zweiter Ordnung, passiv, 800Hz und 723Hz.

im NF-Kanal zweiter Ordnung – aktiv, 482Hz.

Unterdrückung resonanter Überschwinger des Tieftöners – passiv, nicht voll, T-Brücke mit Dämpfung von -6 dB bei der Resonanzfrequenz des ausgewählten Lautsprechers (80 Hz)

Insgesamt kamen drei Gehäuse der Doppel-Operationsverstärker KR140UD20 zum Einsatz.

Mit der Teleskopantenne können Sie über ein kurzes Kabel eine Schallquelle anschließen, die einen Funkempfänger enthält. Zum Betrieb dieser externen Antenne wird der gemeinsame Kontakt der Audiosignal-Eingangsbuchse über eine HF-Drossel mit einer Induktivität von 100 μH vom gemeinsamen Lautsprecherkabel isoliert.

____________________________________________________________________________________________________

Verstärker für tragbare Geräte.

Verstärker für Car-Audio-Systeme.

Verstärker für stationäre Hi-Fi-Geräte und Fernseher.

Typische Schaltkreise für den UM IS und die Eigenschaften des UM IS werden angegeben.

Audio-DAC und ADC

Audio-Codecs

Signalprozessoren für verschiedene Zwecke.

Einführung ................................................. .................................................... .......... ...................................3

Inhalt................................................. ........................................................ .............. .................................... .....5

1. Referenzdesigns ................................................ ...... ................................................. ............ ........................7

2. Fokusprodukte ................................................ ..... ................................................. ........... ............................13

2.1 Tuner. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .14

TEF6862HL. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .15

TEF690x. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .17

TEF6730. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .19

2.2 Analoge Signalprozessoren. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .21

TEF6890H,TEF6892H + TEF6894H. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .22

2.3 Digitale Signalprozessoren. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .24

SAA7706H. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .25

SAA7709H. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .27

SAF7730HV. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .29

2.4 Audioverstärker und Spannungsregler. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .31

2.4.1 Integrierter Leistungsverstärker und Stabilisator (IPAS) TDA8588AJ/BJ/J,TDA8589AJ/BJ. . . . . . . . . . .32

2.4.2 Eigenständige Audio-Leistungsverstärker – Vierfachverstärker TDA8569Q und TDA8571J. . . . . . . . . . . .34

TDA8592J/Q,TDA8593J/Q. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .35

Doppelverstärker TDA8560/1/3/6. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .36

Doppelverstärker TDA1566TH. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .38

Einzelverstärker TDA1560Q und TDA1562Q Leistungsverstärker der Klasse H. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .40

TDA1564/TDA1565 Run-Cool-Stereo-Leistungsverstärker. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .41

2.4.3. Spannungsregler mit mehreren Ausgängen TDA3681J/TH, TDA3682ST, TDA3683J. . . . . . . . . . . . . . . . . . .42

TDA3601/8 und TDA3615/8. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .44

2,5 HD Radio™-Prozessorlösungen. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .45

SAF3550. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .46

2.6 Lagerung. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .47

SAA7326 (CD10 II) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .48

TZA1026 (CD10 II) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .50

SAA7826. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .51

SAA7806. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .53

SAA7836. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .54

SAA7818. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .56

TZA1038HW. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .58

3.Zusätzliche Produkte. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .61

4.Pakete. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .65

Index. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .68

Eine große Auswahl an Materialien (Stand Januar 2013 – 74 Seiten) zu Vorverstärkern und Filtern, hauptsächlich für Subwoofer und aktive Multiband-Soundwiedergabesysteme. Angedacht sind unter anderem phasenlineare Frequenzweichen für Bi-Amping und „Tri-Amping“ – für anspruchsvolle Kenner mehrkanaliger AAS. Besonderes Augenmerk wird auf den sogenannten „Allpassfilter“ gelegt, der Frequenzen über den gesamten Eingangsbereich ungedämpft durchlässt (angepasst an die Geschwindigkeit des Verstärkers und der passiven Komponenten), aber die Phase des Signals verschiebt. Solche Filter werden zum Ausgleich der Gruppenlaufzeit in phasenlinearen Frequenzweichen verwendet. Eine ausführliche Kopie des Themas „Aktive Filter von Linkwitz“ wurde von der Linkwitz-Website erstellt. Der Autor untersucht die Theorie und Praxis des Aufbaus aktiver Mehrband-Lautsprecherfilter mit einer Analyse jeder Komponentenverbindung, zeigt Diagramme des Frequenzgangs/Phasengangs und Berechnungsformeln. Auch für diejenigen, die gerne selbstständig aktive Frequenzweichen und anderes entwickeln Bei Transistoren und Operationsverstärkern werden kurze Lehrmaterialien zu Tiefpass- und Hochpassfiltern bereitgestellt.

Eine Auswahl an Materialien (Stand Januar 2013 – 40 Seiten) zur aktiven und passiven Klangregelung. Wenn Sie in der heutigen Zeit des digitalen Klangs eine Klangregelung für Ihren Verstärker vornehmen oder einen vorhandenen Verstärker durchgehen (neu konfigurieren) möchten, ist es wichtig, daran zu denken, dass Sie im Interesse einer geringen dynamischen Verzerrung und anderer Klangverschlechterungen Eine Regelung mit einem Klangregelbereich von mehr als 6 dB sollte nicht vorgenommen werden. Pegel von +15 oder +20 dB gehören mit Magnetbändern der Vergangenheit an. Darüber hinaus ist es unwahrscheinlich, dass eine Dämpfung des NF- oder HF-Pegels erforderlich ist. Bitte beachten Sie die Diagramme der aktiven Klangregelung auf Transistoren. Wenn Sie empfindlich auf das Vorhandensein von Kondensatoren im Schallweg reagieren, können aktive Transistor-Klangregler eine gute Alternative zu aktiven Operationsverstärkerreglern sein, insbesondere wenn man bedenkt, dass Klasse A in ihren Ausgangsstufen eine seltene Seltenheit ist.

Es kann eine lange Debatte über den Nutzen/Schaden von RT geben. Hier ist alles individuell und jeder entscheidet für sich. Es ist wichtig, Folgendes zu berücksichtigen:

Für die HF-Seite:

Bis zu wie vielen kHz können Sie Audiosignale hören?

Bis zu wie vielen kHz kann Ihr Lautsprecher hohe Frequenzen wiedergeben, ohne den Pegel abzuschwächen?

Bis zu wie vielen KHz kann Ihre HF-Schallquelle ohne Dämpfung wiedergegeben werden?

Für die Niederfrequenzseite:

Haben Sie einen Subwoofer in Ihrem System?

Welchen Gütefaktor und welche Resonanzfrequenz hat der Tieftönerkopf Ihres Lautsprechers?

Wie ist das akustische Design eines Tieftonlautsprechers und wie wirkt es sich auf die Wiedergabe tieffrequenter Komponenten aus?

Wenn Sie einen externen Spektrumanalysator für ein Musiksignal haben (ich habe einen nach dem Schema von S. Biryukov und V. Frolov -), schauen Sie sich an, welche Art von Musik Sie hören – was ist mit den Niederfrequenzen und Hochfrequenzkomponenten. Möglicherweise ist eine Klangregelung tatsächlich nicht erforderlich, insbesondere wenn Sie einen Lautsprecher mit einem Breitbandlautsprecher haben, zum Beispiel 2GD-40, der HF über 12,5 kHz mittelmäßig wiedergibt und bei NF seine Parameter eine ganze Menge Boom in der Region versprechen von 100 Hz - eine solche Überlastung des Lautsprechers mit einem erhöhten Signalpegel, den er nicht wiedergeben kann, verschlechtert nur den Klang.

Wenn Sie ein Messmikrofon und die entsprechende Software verwenden, können Sie versuchen, den Frequenzgang am Hörpunkt, vom linken und rechten Ohr, auf Kopfhöhe zu messen und dann versuchen, die Pegel mit einer Mehrband-Klangregelung anzupassen ( Ausgleich). Befürworter von „reinem Klang“ und „kurzem Weg“ werden diesen Ansatz höchstwahrscheinlich ablehnen, ebenso wie viele andere, die Musik hören, ohne ihren Kopf in einem Hörstuhl zu fixieren – schließlich verändert bereits eine Verschiebung um mehrere zehn Zentimeter die lokale Frequenz Antwort und Phasenantwort. :-)

Vergessen Sie nur nicht, einen Spannungsfolger vor den RT zu setzen und den RT auf den hochohmigen Eingang der nächsten Verstärkerstufe zu laden. Beispiele für Vorverstärkerschaltungen mit Klangregelung, in die Sie eine eigenständig konzipierte Schaltung einbauen können, finden Sie im Artikel „AF-Vorverstärker“ in der Sammlung. Seiten 72 - 91

Eine Auswahl an Materialien zum Thema. Unter Biampling versteht man die bidirektionale Wiedergabe eines Audiosignals (Musik). Die Aufteilung in Streifen kann mehr oder weniger vollständig sein. Weniger vollständig – wenn nur ein Verstärker vorhanden ist und ein Paar Lautsprecher und Filter dafür (passiv) vorhanden sind. Eine vollständigere Trennung erfolgt, wenn das Eingangssignal in eine Filterbank gelangt, die das Signal an einem bestimmten Punkt (bei der Grenzfrequenz) trennt, der unter Berücksichtigung der Eigenschaften der verwendeten Lautsprecher ausgewählt wird. Anschließend gelangt das Signal zu zwei Verstärkern, deren Leistung durch die Übergangsfrequenz und die Empfindlichkeit des Lautsprechers bestimmt wird. Als nächstes die Lautsprecher selbst. Jeder Spieler spielt ein speziell für ihn vorbereitetes Band mit optimaler Leistung. Der für den tieffrequenten Bereich zuständige Lautsprecher wird nicht mit hochfrequenten Anteilen überlastet und umgekehrt. Darüber hinaus können Sie in den Niederfrequenzkanal eine Einheit zur Bildung einer negativen Ausgangsimpedanz einbauen, um das „Rauschen“ einiger hochwertiger Lautsprecher zu eliminieren, oder, was etwas komplizierter, aber effektiver ist. Einzelheiten zum Biampling finden Sie im Link im Titel.

Dies sind die sogenannten „White Pages“ – Anleitungen zum Entwerfen von UMZCH auf einem IC.

1.0 Einführung ................................................ ................................................. ...................................................... 2

2.0 Ziel................................................ ... ................................................. .................................................... 2

3.0 Fazit ................................................ ................................................. ...................................................... 2

4.0 Thermischer Hintergrund ................................................ .................................................... .......... ......................... 2

4.1 TYPISCHE EIGENSCHAFTEN ................................................ ...... ................................................. ............ ... 3

4.2 SINGLE-ENDED-VERSTÄRKER Pdmax-GLEICHUNG: ................................................ .......... ................................... 3

4.3 VERSTÄRKER MIT BRÜCKENAUSGANGSVERSTÄRKER Pdmax-GLEICHUNG ..................................... ......... ........................... 3

4.4 PARALLELVERSTÄRKER-Pdmax-GLEICHUNG ............................................ ...................................................... 4

4.5 ÜBERBRÜCKTER/PARALLELVERSTÄRKER Pdmax-GLEICHUNG ................................................ .... ......................... 4

4.6 THERMISCHE SCHLUSSFOLGERUNG .................................... ................................................. ...... ................. 4

4.7 THERMISCHE PRÜFBEDINGUNGEN ................................................ ...... ................................................. ............ .... 5

5.0 BR100-100W Brückenschaltung ............................................ ................................................. ...... ................. 5

5.1 AUDIO-TEST ................................................ ................................................. ....................................... 5

5.1.1 Linearitätstests ................................... ....................................................... ................. ................................ 5

5.2 SCHALTPLAN ................................................ .................................................... ......... ................................... 6

5.2.1 Schaltplan des Brückenverstärkers ................................... ........................................................ ........ ............ 6

5.2.2 Hinweise zum elektrischen Design ................................... ..... ................................................. ........... .................... 6

6.0 PA100-100W Parallelschaltung ............................................ ................................................. ...... ................. 7

6.1 AUDIO-TEST ................................................ ................................................. ....................................... 7

6.1.1 Linearitätstest ............................................ ....................................................... ................. ................................... 7

6.2 SCHALTPLAN ................................................ .................................................... ......... ................................... 8

6.2.1 Parallelverstärker-Schaltplan ............................................ .................................................... ......... ............. 8

6.2.2 Hinweise zum elektrischen Design ................................... ........................................................ ......................... 8

7.0 BPA200–200W Brücken-/Parallelschaltung .................................... ..... ................................................. ........... ..... 9

7.1 AUDIO-TEST ................................................ ................................................. ....................................... 9

7.1.1 Linearitätstests ............................................ ..... ................................................. ........... ................................ 9

7.1.2 Ausgangsleistungstests ............................................ ..... ................................................. ........... ........................ 9

7.1.3 Grundrauschtests ............................................ ..... ................................................. ........... ........................ 10

7.1.4 Hinweise zum elektrischen Design ................................... ..... ................................................. ........... .................. elf

7.2 SCHALTPLAN ................................................ .................................................... ......... ................................. 12

7.2.1 Detailliertes Schaltbild des Brücken-/Parallelverstärkers .................................... ...... .................................... 12

7.2.2 Servoschaltungen ............................................ ....................................................... ................. ................................ 13

7.2.3 Stromversorgungskreis ................................... ....................................................... ...................... 14

7.2.4 Grundlegendes Schaltbild eines Brücken-/Parallelverstärkers ..................................... ........... ....................................... . 15

8.0 Teileliste und Anbieter ................................................ ....................................................... ............. ........................ 16

8.1 MATERIALAUFBAU FÜR BR100-VERSTÄRKER ................................................ .................................... 16

8.2 MATERIALAUFBAU FÜR PA100-VERSTÄRKER ................................................ .................................... 16

8.3 MATERIALAUFBAU FÜR BPA200-VERSTÄRKER ................................................ .................................... 18

9.0 Kühlkörperzeichnungen ................................................ .................................................... .......................................... 19

9.1 BR100- UND PA100-KÜHLKÖRPERZEICHNUNG ..................................... .................................................... 19

9.2 BPA200-KÜHLKÖRPERZEICHNUNG ............................................ .................................................... .......... ......... 20

Eine Möglichkeit, die Verzerrung des Audiosignals zu begrenzen, die bei Überlastung des UMZCH auftritt (Leistungsbegrenzung), besteht darin, den Pegel des INPUT-Signals sanft zu begrenzen, wenn sich der Ausgangssignalpegel der Begrenzungszone nähert. Dies geschieht in der Regel über einen Spannungsteiler mit Widerstands-Optokoppler, der von einer Schaltung gesteuert wird, die den Pegel des Ausgangssignals steuert. Diese Art von Begrenzer wird als Limiter bezeichnet. Unter dem Link finden Sie eine kleine Auswahl an Diagrammen und technologischen Lösungen zum Thema.

Verstärker der Klasse D zeichnen sich im Vergleich zu anderen Klassen durch den höchsten Wirkungsgrad (mehr als 90 %) aus. In einem solchen Verstärker wird aus den Eingangs- und zusätzlichen Sägezahnsignalen ein hochfrequentes Ausgangsimpulssignal (PWM) gebildet, dessen Amplitude die Spannung an den Leistungsbussen erreicht. Umgekehrt wird dieses PWM-Signal durch Integration auf der Induktivität in eine analoge Form umgewandelt und dann an den Lautsprecher weitergeleitet. Je niedriger die Frequenz des Signals, desto höher ist die Genauigkeit der Reproduktion seines Analogwerts aus der PWM-Sequenz. Daher ist ein Subwoofer der beste Ort für eine solche PA. Es gibt Versuche, einen vollwertigen (Breitband-)Verstärker der Klasse D zu bauen, doch viele Klangexperten stehen der Qualität des Signals am Ausgang solcher PAs sehr kritisch gegenüber.

Eine Auswahl von Artikeln, die sich der möglichst höchsten Klangqualität von veralteten, von Audiophilen verachteten ICs widmen , , , , . Es wurde ein sehr kompetenter Designansatz angewendet, der es ermöglicht, mit kleinen Mitteln beeindruckende Ergebnisse zu erzielen.

Bitte beachten Sie, dass in einem der PA-Kreise ein bereits erwähnter Limiter zum Einsatz kommt.

Wir setzen das Thema des kompetenten Einsatzes einfacher, leicht zugänglicher ICs fort. Hier sind Beispiele dafür, was mit einer so wohlverdienten IP wie dem TDA2030 erreicht werden kann.

Ein einfacher und auf seine Art schöner UMZCH, aufgebaut auf drei verfügbaren ICs. Eingangswahlschalter – , Lautstärke- und Klangregelung – , Leistungsverstärker – gebrückt. Im Verstärker ist mit internen Mitteln der verwendeten ICs ein Begrenzer implementiert, der Signalverzerrungen in Bereichen mit Leistungsbegrenzung reduziert. Dies geschieht ganz einfach: Vom Ausgang des Verzerrungsdetektors TDA1555Q wird das Signal in den elektronischen Lautstärkeregelkreis des TDA 1524 IC eingespeist. Bei Verzerrungen wird das Signal von Pin 15 des TDA1555Q PA IC an den BC übertragen TDA1524 elektronische Lautstärkeregelung, die zu einer Verringerung des Pegels des IC-Eingangssignals der PA führt und dadurch das Wachstum der Verzerrung (Signalbegrenzung) deutlich verlangsamt. Der Artikel beschreibt auch Ansätze zur Beurteilung der Qualität der montierten PA und ihrer Komponenten.

In meinem eigenen Namen möchte ich hinzufügen, dass es in der heutigen Zeit besser ist, einen TDA1555Q PA-IC durch zwei (wenn wir eine Brückenverbindung verwenden möchten, die eine Reihe der im Artikel genannten Vorteile bietet) PA-ICs zu ersetzen. Der Hauptunterschied besteht darin, dass der alte IC in der Klasse B arbeitet, praktisch ohne Ruhestrom der Ausgangstransistoren, was zu einer gewissen „Stufen“-Verzerrung führt, während der vorgeschlagene Ersatz in der Klasse AB arbeitet, was eine mindestens zweifache Verstärkung ergibt in den Koeffizientenharmonischen Gleichzeitig verwenden beide Mikroschaltungen komplementäre Transistorpaare in den Ausgangsstufen, was einen gravierenden Vorteil darstellt. Außerdem verfügen beide Mikroschaltungen über einen Verzerrungsdetektorausgang, der es ermöglicht, die Begrenzerfunktion im UMZCH auf einer aktualisierten Elementbasis zu implementieren.

Die Weiterentwicklung des Themas Mehrkanal-UMZCH mit Limiter, basierend auf dem oben erwähnten Artikel von N. Sukhov über „Vollständiger UMZCH auf drei Chips“, führte zur Entdeckung einer interessanten Familie von UMZCH-ICs mit Diagnosefunktion – eine erweiterte Version des Clipping-Detektors. , – alle diese Mikroschaltungen verfügen über 4 UMZCH-Kanäle mit komplementären Transistorpaaren in der Ausgangsstufe, die in der Klasse AB arbeiten. Zwei Verstärker sind invertierend, zwei sind nicht invertierend. Die Pinbelegung ist grundsätzlich gleich, der Diagnoseausgang ist eine Kaskade mit einem offenen Kollektor an Pin Nr. 10. Mit den ICs dieser Gruppe können Sie Brücken-UMZCH oder UMZCH 2+1 aufbauen, wobei der Niederfrequenzkanal über eine Brückenschaltung aufgebaut ist und die Mittel-HF-Abschnitte über Einzelverstärker verfügen.

Ein sehr kluger Artikel, der ausführlich erklärt, welche Geräusche und in welchen Kombinationen das menschliche Ohr hört oder umgekehrt nicht hört. Und diese Analyse wird in Bezug auf die vom Paar UM+AS reproduzierten Geräusche durchgeführt. Nach der Lektüre wird klar, warum der Klang von Röhren-PAs angesichts ihrer, gelinde gesagt, mittelmäßigen Eigenschaften so attraktiv ist und wie PAs auf Basis moderner Halbleiter das Audio-Ausgangssignal mit Komponenten aufpumpen, die im Eingang nicht vorhanden sind Signal. Wir können sagen, dass dieser Artikel die Richtung der Entwicklung von „High Fidelity UMZCH“ vorwegnahm – Verstärker, die für die organoleptische Erkennung von Verzerrungen in Audiosignalquellen konzipiert sind. Aufgrund dieser Loyalität wurde die gesamte UMZCH-BB-Klasse, unabhängig vom Namen der Entwickler, bei Audiophilen verhasst, die plötzlich die Minderwertigkeit ihrer Vinyl- oder CD-Player entdeckten.

Der Autor verwendete modernere Hochspannungstransistoren mit höherer Leistung und passte die Schaltung an, um den Betrieb der langsamsten Ausgangsstufe zu optimieren (die Stabilität zu erhöhen). Der Artikel enthält auch Suchows Antworten auf Fragen von Lesern, die beschlossen haben, dieses berühmte UM zu wiederholen. Besonderes Augenmerk wird auf die Computermodellierung der beschriebenen und anderer UMZCHs gelegt – als Mittel zur analytischen Kontrolle der Eigenschaften des zu entwickelnden oder zur Wiederholung vorgesehenen Geräts.

Möglicherweise wird bei der Auswahl von Mikroschaltungen für Verstärker, deren Verbindungsschaltungen und der Beurteilung der Qualität von Verstärkern (beliebiger) im Allgemeinen die längst vergessene Methode der Vektorverzerrungsanzeige verwendet, die in den 70er und 80er Jahren von I. Akulinichev aktiv gefördert wurde und jetzt nicht mehr Wird von jedermann für Computerprogramme verwendet, die den Verstärker über die Soundkarte diagnostizieren.

Akulinichev dämpfte das Ausgangssignal des Verstärkers auf den Pegel des Eingangssignals und addierte sie gegenphasig auf den vertikalen und horizontalen Ablenkplatten des Oszilloskops. Alle Störungen und Verzerrungen wurden „mit dem Auge“ sichtbar, ohne dass sie durch Digital-Analog-Wandler getrübt wurden. Der „ideale“ Verstärker erzeugte eine elliptische Schleife, die durch Anpassung der Phasenverschiebung im Messaufsatz zu einem Segment gefaltet werden konnte. Alle „Stufen“, Schwingungen, Nichtlinearitäten und Einschränkungen traten auf dieser Schleife in Form komplizierter Wellen, Kringel und Schwingungsbäuche auf. Gleichzeitig ist die Größe dieser Kringel vertikal proportional zum Ausmaß der Verzerrung in Prozent. Dies ist ein Auszug aus meinem Beitrag in einem der spezialisierten Amateurfunkforen. Nachfolgend finden Sie Details und Messtechniken, eine Beschreibung einiger praktischer Experimente sowie Referenzlisten (zweimal) zu Fragen der Vektoranalyse von UMZCH-Verzerrungen.

Darüber hinaus wurden Kopien von Akulinichevs Artikeln hinzugefügt, gemäß seinen Vektorindikatoren für Verzerrungen, Messergebnisse von Kni UMZCH auf TDA2005 in INVERTING Inklusion,

sowie die Ergebnisse des Tests einer großen Gruppe inländisch hergestellter Operationsverstärker aus der Sowjetzeit mit einer unipolaren Stromversorgung von 5 - 15 V, bei Ku = 10 kann dies als eine Art Stresstest des Operationsverstärkers auf klangliche Anwendbarkeit angesehen werden Reproduktionsausrüstung. Es befindet sich ein Ordner mit Fotos von Oszillogrammen der Operationsverstärker-Testergebnisse. Einzelheiten zu den durchgeführten Experimenten, eine Beschreibung des Testaufbaus – des Akulinichev-Vektorverzerrungsindikators und seiner Modifikationen – finden Sie oben.

Zusatz.

Um das Thema der praktischen Anwendung eines Vektorverzerrungsindikators fortzusetzen, möchte ich die Ergebnisse von zwei weiteren Experimenten vorstellen. Wir haben einen PA-IC untersucht, der zwei invertierende und zwei nichtinvertierende Klasse-AB-Leistungsverstärker mit separaten Ein- und Ausgängen enthält. Dieser IC kann zum Aufbau einer Zweikanal-Brücke UMZCH, UMZCH Typ 2.1, mit einem Brücken-NF-Kanal oder einfach als Vierkanal-Leistungsverstärker verwendet werden. Ein wichtiges Merkmal dieses ICs und einer Reihe anderer UM-ICs der TDA73xx-Serie ist das Vorhandensein des sogenannten „Diagnoseausgangs“ oder „Clip-Detektors“ oder „Verzerrungsdetektors“. An diesen Pin ist ein NPN-Transistor angeschlossen, ein offener Kollektor, der öffnet, wenn die Spannung am Ausgang eines der Kanäle den oberen oder unteren Grenzwert erreicht oder sich der IC-Kristall über den zulässigen Wert erwärmt. Das gleiche Gerät (4 unabhängige Kanäle plus Diagnoseausgang) ist in den UM-ICs der TDA155x-Serie verfügbar, einschließlich dem, auf dem Nikolai Suchow sein eigenes Gerät hergestellt hat „Voller UMZCH auf drei Mikroschaltungen“ . Aber es gibt eine Nuance: Der ältere TDA1555Q-Chip arbeitet in Klasse B, weist eine um eine Größenordnung höhere Verzerrung auf und kostet (in St. Petersburg) überraschenderweise mehr als der betrachtete TDA7377.

Dies geschah als Ergebnis des Tests des TDA7377 UMZCH IC mit dem Vektorverzerrungsindikator von Akulinichev:

TDA7377 Invertierender Kanal

Bitte beachten Sie, dass die Messungen mit einer Frequenz von 30 kHz durchgeführt wurden.

Etwas später habe ich denselben TDA7377-IC mit dem genannten Programm „computermäßig“ getestet. Hier sind die Ergebnisse einer Spektralanalyse der Verzerrung, die der TDA7377 bei Betrieb mit einer Frequenz von 100 Hz verursacht. (Bei der Messung bei 1000 Hz ist der gemessene Verzerrungspegel sogar noch geringer; ein erheblicher Teil des Betriebsbereichs wird von der Betrachtung ausgeschlossen.)

TDA7377 Nicht invertierender Kanal

TDA7377 Invertierender Kanal

Es ist anzumerken, dass die Spektralanalyse der Verzerrungszusammensetzung für dieses Exemplar von TDA7377 auch einen gewissen (ein Hundertstel :-)) Vorteil des nichtinvertierenden Kanals zeigt, was die Zulässigkeit der Beurteilung der Qualität des UMZCH anhand der Akulinichev-Verzerrung bestätigen könnte Signalauswahlmethode.

ARTA-Software und Spektralanalyse von Verzerrungen einfacher UMZCH-ICs.

Nachdem ich die für den TDA7377-IC durchgeführte Spektralanalyse der Verzerrungszusammensetzung erwähnt habe, möchte ich auch über andere „zufällig“ gewonnene Messergebnisse für die ICs der TDA20xx-Serie sprechen, die sich damals als funktionsfähige und für Experimente geeignete UMZCH-Prototypen herausstellten . Fast keine Kommentare. „Finde zehn Unterschiede“, wie man so schön sagt.

K174UN14, Invertierende Schaltung, 1KHz

Dies ist eine sehr kurze Zusammenfassung eines 59-seitigen Themas über Vegalava, das sich mit Schemata und Konzepten zum Schutz von PAs und ACs vor Schäden in Notfallsituationen befasst. Es werden Links zu den Seiten bereitgestellt, von denen meiner Meinung nach die interessantesten Diagramme stammen. Über den Feedback-Button können Sie hier auch Fragen zum Schutzsystem stellen, das Sie interessiert.